業(yè)務(wù)咨詢(xún)
》聯(lián)系方式
江西華杰泰礦纖科技有限公司
服務(wù)咨詢(xún)熱線(xiàn)：
400-000-1099
售后監(jiān)督熱線(xiàn)：
13307052533
微信：BBA68868
地址：江西省上高縣科技工業(yè)園區(qū)翠霞東路13號(hào)
摘要 以環(huán)氧樹(shù)脂為基體，聚磷酸銨為阻燃劑、硼酸鋅為助熔劑、生蛭石粉和硅灰石為耐火填料，制備了一種新型可瓷化膨脹防火涂料。采用掃描電子顯微鏡（SEM）、耐火性能測(cè)試等方法研究4種填料復(fù)配對(duì)可瓷化膨脹防火涂料的影響。結(jié)果表明：聚磷酸銨可以顯著提高涂層的膨脹倍率和隔熱性能，硼酸鋅能有效增加炭層的強(qiáng)度和致密度，在高溫下生蛭石粉和硅灰石提升了炭層的耐燒性能并增加了耐火時(shí)限；當(dāng)4種填料質(zhì)量比為聚磷酸銨：生蛭石：硼酸鋅：硅灰石=11:5:6:10時(shí)，樣品的拉剪強(qiáng)度為7.8MPa，耐火性能最好，耐火時(shí)限達(dá)到了10min，最高背板溫度為393℃，燃燒后的炭層可耐1.0kV電壓。 關(guān)鍵詞 可瓷化；膨脹；防火涂料
引言 隨著天然能源的不斷開(kāi)發(fā)和利用，加上人們對(duì)環(huán)境保護(hù)的重視程度日益增加，汽車(chē)電動(dòng)化已成為一種重要的發(fā)展趨勢(shì)，同時(shí)鋰離子電池包作為新能源汽車(chē)?yán)锏暮诵牟考?，其安全?wèn)題是人們關(guān)注的重點(diǎn)。鋰離子電池包故障后可能導(dǎo)致漏電、火災(zāi)等危險(xiǎn)，對(duì)人身安全構(gòu)成巨大的威脅。因此，對(duì)鋰離子電池包故障起火的防護(hù)至關(guān)重要。目前，常用防火氈材料作為新能源汽車(chē)電池包的防火材料，寸如云母板、高硅氧棉氈、超細(xì)玻璃棉等。雖然防火勺氈材料可以有效防止熱量擴(kuò)散和阻止火勢(shì)的蔓延，能但在電池包外殼的異形結(jié)構(gòu)上貼合不良，且在車(chē)輛施工上有一定局限性。然而，防火涂料在電池包外殼的異形結(jié)構(gòu)上貼合良好，且施工便捷，可直接噴涂在材質(zhì)表面，防火性能不亞于防火氈材料，有望成為防火氈材料的替代物。目前防火涂料常用于建筑材料上作為鋼結(jié)構(gòu)用防火涂料，其中膨脹型防火涂料在火焰的灼燒下形成一定厚度以氣孔為主的連續(xù)炭層，可以達(dá)到隔熱防火的目的。 動(dòng)力電池和建筑行業(yè)用防火涂層對(duì)涂層的性能要求因使用場(chǎng)景的不同而有較大差別。首先，電池起火時(shí)溫度迅速上升至800~1000℃，最高溫度甚至可以達(dá)到1500℃。因此，對(duì)于新能源汽車(chē)電池包用防火涂料而言，良好的隔熱性能和耐高溫性能是首要因素，而普通膨脹型防火涂料通常耐高溫性能不佳，高溫下容易熔融燒穿。其次，由于電池包內(nèi)空間有限，對(duì)于涂層干膜厚度的要求較為苛刻，同時(shí)容納不了高厚度的膨脹炭層，然而普通膨脹型防火涂料的干膜厚度普遍高于1mm，依靠燃燒后膨脹炭層的高厚度來(lái)達(dá)到隔熱防火的效果。再者，電池包故障起火后易產(chǎn)生氣流沖擊和漏電現(xiàn)象，而普通膨脹型防火涂料燃燒后形成的炭層結(jié)構(gòu)疏松且多孔，不利于抵擋氣流沖擊且絕緣性能不佳。最后，防火涂料在施工后需要對(duì)電池包進(jìn)行搬運(yùn)組裝，對(duì)防火涂料的粘結(jié)強(qiáng)度有一定的要求，而普通膨脹型防火涂料的粘結(jié)強(qiáng)度性能較低，通常為1MPa左右。因此，需要對(duì)傳統(tǒng)膨脹型防火涂料進(jìn)行改良，以滿(mǎn)足電池包用防火涂料的不同性能要求。 可陶瓷化聚合物基復(fù)合材料（PCCs）結(jié)合了有機(jī)高分子和無(wú)機(jī)陶瓷的優(yōu)良性能，在高溫下材料向陶瓷化轉(zhuǎn)變，形成抗沖擊陶瓷層并提高材料的耐熱性能，起到熱防護(hù)的作用。一般陶瓷化體系主要包括耐火填料、助熔劑和阻燃劑等。LIUW等將滑石粉和聚磷酸銨（APP）加入到環(huán)氧樹(shù)脂（EP）中，制備得到一種非膨脹型可瓷化防火涂料，結(jié)果表明其有良好的阻燃性能，燃燒后殘留物穩(wěn)定且機(jī)械強(qiáng)度高。在硼酚醛樹(shù)脂中加入可瓷化填料MoSi2和低熔點(diǎn)玻璃料，結(jié)果表明玻璃料使材料的彎曲強(qiáng)度提高了6.5MPa，在燃燒時(shí)材料表面形成致密熔體結(jié)構(gòu)，且燒蝕率降低了10.7%。EPALA-CIOS等制備了一種海泡石磷酸鹽（SepP）并摻入EP中得到了可陶瓷化的復(fù)合材料，結(jié)果表明在高溫下形成3D納米結(jié)構(gòu)的陶瓷網(wǎng)絡(luò)，形成的陶瓷涂層其抗壓強(qiáng)度達(dá)到了35MPa?？纱苫夹g(shù)不同于傳統(tǒng)膨脹防火機(jī)制，在高溫下不會(huì)形成膨脹的炭層來(lái)進(jìn)行隔熱，而是形成有一定強(qiáng)度的陶瓷層來(lái)抵御氣流的沖擊并提高殘留物的穩(wěn)定性，在耐氣流沖擊性方面優(yōu)于膨脹型防火涂料。在本文中，通過(guò)可瓷化技術(shù)與傳統(tǒng)膨脹防火機(jī)制相結(jié)合的方法，制備出厚度低于0.5mm、膨脹倍率可控且有一定絕緣性能的新型可瓷化膨脹防火涂料。 聚磷酸銨（APP），是一種被廣泛應(yīng)用的膨脹型無(wú)機(jī)磷系阻燃劑，在膨脹防火涂料的膨脹阻燃體系中是最常見(jiàn)的脫水催化劑，起到促進(jìn)成炭的作用。硼酸鋅（ZB），是硼酸鹽阻燃劑中最常用的一種，在凝聚相和氣相發(fā)揮阻燃作用的同時(shí)，在高溫下可熔融形成玻璃態(tài)，可作為助熔劑使用。生蛭石粉（Vrm），在高溫下可使層間的水分子受熱汽化，利用壓力差使其膨脹從而得到膨脹蛭石，膨脹后的蛭石熱導(dǎo)率低，可作為耐火填料[20]。硅灰石（WI），其分子式為CaSiO3，主要成分是SiO2、CaO等，具有良好的介電性能和耐熱性能，可作為耐火填料。本研究以環(huán)氧樹(shù)脂為基體、APP為膨脹型阻燃劑、ZB為助熔劑、生蛭石粉和硅灰石為耐火填料，制備了一種新型可瓷化膨脹防火涂料并應(yīng)用于電池包外殼，同時(shí)探討4種填料的復(fù)配對(duì)防火涂料的耐火性能、膨脹倍率和絕緣性能的影響，并初步提出可瓷化機(jī)理。
01 實(shí)驗(yàn)
1.1 主要原材料 雙酚A型環(huán)氧樹(shù)脂E51（EP，環(huán)氧值為0.48~0.54ep/100g），工業(yè)級(jí)，江陰萬(wàn)千化學(xué)品有限公司；聚磷酸銨（，n>1000，平均粒徑為20μm），工業(yè)級(jí)，科萊恩化工（中國(guó)）有限公司；生蛭石粉（Vrm，平均粒徑為325目），工業(yè)級(jí)，靈壽縣旭陽(yáng)礦業(yè)有限公司；硼酸鋅（ZB，平均粒徑為325目），工業(yè)級(jí)，山東優(yōu)索化工科技有限公司；硅灰石粉（WI，平均粒徑為15um），工業(yè)級(jí)，江西華杰泰礦纖有限公司；脂肪胺類(lèi)環(huán)氧固化劑593，工業(yè)級(jí)，江陰萬(wàn)千化學(xué)品有限公司。 1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備 YM-SG65型三輥研磨機(jī)；CJJ-931型數(shù)顯六聯(lián)磁力恒溫?cái)嚢杵?；DHG-9076A型電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱；SZQ濕膜制備器；Qua-Nix4200/4500型金屬涂層測(cè)厚儀；572-2型紅外測(cè)溫儀；NO：920便攜噴槍、清系220G便攜氣瓶；CC2670A型耐電壓測(cè)試儀；SU-1500型掃描電子顯微鏡；TY8000型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)。 1.3 涂料及涂層的制備 首先將E51環(huán)氧樹(shù)脂基加入杯中，其次將膨脹型阻燃劑、耐火填料和助熔劑3種填料加入杯中得到混合液，將混合液在三輥研磨機(jī)中以轉(zhuǎn)速為26/70/145r/min研磨2~3次進(jìn)行預(yù)分散，使填料充分分散在環(huán)氧樹(shù)脂基體中，最后加入593環(huán)氧固化劑，在磁力恒溫?cái)嚢杵髦幸?00r/min的轉(zhuǎn)速分散15min即獲得可瓷化膨脹防火涂料。不同的可瓷化膨脹防火涂料試樣中APP、生蛭石粉、ZB和硅灰石粉的填料用量如表1所示，其中固定基體與填料的比值不變，具體為E51:593：總填料=20:5:12。 用砂紙對(duì)鋼板（尺寸為0.7mm×100mm×100mm）進(jìn)行打磨至光滑，用乙醇溶液擦拭除去表面的油漬和污垢，放入干燥箱中在80℃下烘干30min至無(wú)乙醇?xì)埩?，備用。將制備好的膨脹型防火涂料用濕膜制備器均勻涂在處理好的鋼板上，放入干燥箱中?0℃下固化30min，制備得到的涂層干膜厚度為0.3~0.4mm，固化完全后在室溫（溫度為25℃）下養(yǎng)護(hù)5h。 表1 可瓷化膨脹防火涂料的填料配方組成 1.4 涂層的性能測(cè)試與表征 1.4.1耐火性能測(cè)試 本文采用自制裝備模擬電池發(fā)生熱失控時(shí)的火焰氣流沖擊，通過(guò)紅外測(cè)溫儀記錄鋼板背面溫度的變化來(lái)反映涂層的防火性能。自制裝備如圖1所示，將待測(cè)樣品垂直固定在鐵架臺(tái)上，鋼板附著涂層的一面面向噴槍?zhuān){(diào)整樣品與噴槍口的距離為（85+15）mm，噴槍孔徑為18mm，氣罐中的燃料為丁烷，耗氣用量為150g/h，火焰長(zhǎng)度為150~180mm，涂層在900~1050℃外焰下持續(xù)灼燒。在涂層燃燒過(guò)程中用紅外測(cè)溫儀在未附著涂層的一面水平測(cè)量背板溫度，每15s記錄溫度數(shù)據(jù)，待10min后，關(guān)閉噴槍?zhuān)谌紵Y(jié)束后記錄各樣品的膨脹高度和表面形貌。 圖1 涂層耐火實(shí)驗(yàn)自制裝備示意圖 1.4.2 絕緣性能測(cè)試 通過(guò)耐電壓測(cè)試儀對(duì)樣品隨機(jī)取3點(diǎn)在0~3000V交流電下測(cè)試60s，其漏電流≤3mA，記錄3點(diǎn)間電壓值并取平均值。 1.4.3 掃描電子顯微鏡（SEM）測(cè)試 將待測(cè)樣品用導(dǎo)電膠粘在銅臺(tái)上，經(jīng)噴金處理后用掃描電子顯微鏡觀察試樣的微觀形貌。 1.4.4 拉剪試驗(yàn) 根據(jù)GB/T7124-2008相關(guān)要求制備樣條，通過(guò)萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)量試樣的拉剪強(qiáng)度。
02 結(jié)果與討論
2.1 APP對(duì)涂層膨脹倍率及耐火性能的影響 圖2為不同APP含量的樣品在10min耐火測(cè)試后的宏觀形貌圖。從圖2可以看出，隨著APP含量的增加，燃燒后的涂層表面從熔融狀到形成有一定強(qiáng)度的膨脹炭層，膨脹炭層越來(lái)越致密且膨脹較均勻，膨脹倍率顯著增大，但是燃燒后的樣品均有不同程度的殘缺，燃燒中心處露出鋼板。APP-0樣品在燃燒后氣體逸出產(chǎn)生氣泡，這是由于高溫下涂層主要由固體粉末組成，基本沒(méi)有黏稠度，導(dǎo)致產(chǎn)生的氣體逸出，沒(méi)有形成膨脹炭層；APP-2、APP-3和APP-4樣品在燃燒后殘余物連接在一起形成多孔膨脹炭層，這是由于APP在燃燒過(guò)程中形成熔融狀覆蓋在樣品表面，有了黏稠度，有效阻止了氣體逸出，從而使炭層膨脹。但由于APP在高溫下黏度小，在耐火填料不足情況下，可能存在被氣體撐破的現(xiàn)象，且隨著測(cè)試時(shí)間增加，炭層氧化而變薄，導(dǎo)致樣品的耐火性能不佳。 圖2 耐火測(cè)試后樣品的表面宏觀形貌圖 不同APP含量的樣品在10min耐火測(cè)試下的鋼板背溫-時(shí)間曲線(xiàn)如圖3所示。當(dāng)燃燒后的炭層完整性被破壞且露出鋼板時(shí)，此時(shí)的鋼板背溫-時(shí)間曲線(xiàn)趨于水平，對(duì)應(yīng)的測(cè)試時(shí)間即為涂層的耐火時(shí)限。從圖3可以看出，APP-0和APP-1樣品的背溫-時(shí)間曲線(xiàn)上升趨勢(shì)與裸鋼類(lèi)似，分別在3min和7min時(shí)達(dá)到耐火時(shí)限。相較之前兩種樣品，APP-2、APP-3和APP-4樣品的背溫-時(shí)間曲線(xiàn)上升速率大幅下降，它們的耐火時(shí)限分別為8、8、9.5min。在高溫下APP熱分解生成的酸性物質(zhì)起到促進(jìn)基體樹(shù)脂脫水成炭的作用2，從圖2和圖3可以看出，隨著APP含量的增加，膨脹倍率上升，耐火時(shí)限增加，當(dāng)耐火測(cè)試達(dá)到一定時(shí)間時(shí)，膨脹炭層的耐燒程度和強(qiáng)度不足以繼續(xù)支撐，此時(shí)樣品的隔熱性能逐漸劣化，膨脹炭層也隨時(shí)間的增加逐漸燃燒殆盡，使得背溫曲線(xiàn)上升。 圖3不同APP含量樣品時(shí)間-背溫關(guān)系曲線(xiàn) 圖4為不同APP含量涂層燃燒后的膨脹倍率和耐火測(cè)試7min時(shí)背板溫度情況，此圖可以直觀體現(xiàn)涂層膨脹倍率和隔熱性能之間的關(guān)系。從圖4可以看出，隨著APP含量的增加，膨脹倍率呈現(xiàn)不斷上升的趨勢(shì)，增長(zhǎng)速率由慢到快，當(dāng)APP的含量由0增加到13%時(shí)，涂層的膨脹倍率從8.4增加到19.9。同時(shí)，隨著涂層膨脹倍率的上升，膨脹高度增加，火焰到背板的距離隨之增加，由于炭層間存在孔洞，里面空氣的導(dǎo)熱系數(shù)低，熱量損失較大，導(dǎo)致背板溫度逐漸下降，涂層的隔熱性能增加。當(dāng)APP含量從9%增加到11%時(shí)，背板溫度下降速率最快，由401℃降為302℃。其中背板溫度在APP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為13%時(shí)達(dá)到最低值，為245℃。可見(jiàn)，燃燒后涂層的膨脹倍率和背板溫度呈負(fù)相關(guān)，同時(shí)結(jié)合圖3分析可以看出，膨脹倍率與涂料防火性能呈正相關(guān)，當(dāng)APP含量增加時(shí)，膨脹倍率上升，耐火時(shí)限增加，同一燃燒時(shí)間下的背板溫度下降，隔熱性能增加。 2.2 耐火填料和助熔劑對(duì)涂層膨脹倍率及耐火性能的影響 圖5和圖6分別為不同耐火填料和助熔劑含量的樣品在10min耐火測(cè)試后的宏觀和微觀形貌圖。從圖5中可以看出，Vrm-0~Vrm-4樣品雖然燃燒后在燃燒中心處露出鋼板，但從殘留的膨脹炭層可以看出，隨著生蛭石含量的增加，炭層上殘留的棕褐色膨脹蛭石愈發(fā)明顯，在一定程度上可以增加涂層的殘留率和耐火時(shí)限201.此外，WI-0、ZB/WI-2和ZB/WI-3樣品在燃燒后表面殘留的膨脹炭層較完整，炭層相對(duì)致密且有一定強(qiáng)度，未露出鋼板，耐火時(shí)限達(dá)到了10min。 圖5耐火測(cè)試后樣品的表面宏觀形貌圖 對(duì)比圖6（a）和（b）可以看出，ZB-0燃燒后殘留物被APP連接起來(lái)形成網(wǎng)狀的炭層，但以氣孔為主的發(fā)泡炭層較為疏松，而WI-0燃燒后各殘留物之間的空隙減小，形成的炭層較為致密，這是由于ZB在高溫下熔融成液態(tài)使黏稠度提高，并起到橋接和助熔作用，各殘留物之間粘結(jié)更為緊密，從而使樣品耐燒程度提高。對(duì)比圖6（b）和（c）可以看出，Vrm-0的炭層相比WI-0更為致密，這是由于生蛭石粉膨脹后粒徑變大，與之相比硅灰石的粒徑小且比表面積大，增黏性大于生蛭石，在ZB橋接作用下更為致密。從圖6（d）可以看出，ZB/WI-2燃燒后形成多孔的膨脹炭層，且相較于ZB-0而言，炭層間的空隙減小，連接性更強(qiáng)，在一定程度上提高了炭層的耐燒強(qiáng)度。 圖6耐火測(cè)試后樣品的SEM圖 圖7和圖8分別為耐火填料和助熔劑對(duì)膨脹倍率和涂層耐火時(shí)限-背板溫度的影響。從圖7（a）可以看到，隨著生蛭石含量的增加膨脹倍率逐漸上升，且增長(zhǎng)率趨于平緩，這是由于不添加生蛭石時(shí)，樣品在高溫下黏度高，而產(chǎn)生的氣體不易撐起炭層，導(dǎo)致膨脹倍率低，加入生蛭石后可以適當(dāng)降低樣品的黏度，從而提高膨脹倍率，但隨生蛭石含量增加到一定程度時(shí)，樣品的黏度變化不大，且依靠礦物自身的膨脹對(duì)涂層膨脹倍率的影響并不顯著；結(jié)合圖8（a）可以看出，當(dāng)生蛭石質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%時(shí)，涂層的耐火時(shí)限最長(zhǎng)，為8min，最高背板溫度為490℃。由圖7（b）可以看出，助熔劑ZB對(duì)涂層膨脹倍率的影響最大，隨著ZB含量的增加，耐火填料間的粘結(jié)強(qiáng)度增大，炭層也越致密，膨脹倍率逐漸下降；結(jié)合圖8（b）可以看出，當(dāng)ZB：硅灰石質(zhì)量比為16：0時(shí)，即WI-0樣品，雖炭層的微觀形貌較為致密，但由于膨脹倍率過(guò)小，導(dǎo)致背板溫度相對(duì)較高，達(dá)到了456℃。當(dāng)ZB：硅灰石的質(zhì)量比為6:10時(shí)，即ZB/WI-2樣品，其耐火性能最佳，耐火時(shí)限達(dá)到了10min，最高背板溫度為393℃，在燃燒期間形成的膨脹炭層和陶瓷化達(dá)到平衡，炭層的致密性增加，耐火性能得到提高。 圖7耐火填料和助熔劑對(duì)膨脹倍率的影響 2.3 涂層其他性能 對(duì)耐火時(shí)限達(dá)到10min的3個(gè)樣品進(jìn)行燃燒前后的絕緣性測(cè)試，結(jié)果如圖9所示。從圖9可以看出，燃燒前，WI-0、ZB/WI-2和ZB/WI-3樣品均能通過(guò)3.0kV電壓下的絕緣性測(cè)試，這是由于基體樹(shù)脂具有良好的絕緣性能，加入填料后仍滿(mǎn)足3.0kV電壓下的絕緣要求。燃燒后，由于炭層表面高低不等，炭層不同位置上的測(cè)試值有一定差異，在測(cè)試時(shí)選取多個(gè)不同高度位置進(jìn)行測(cè)試，并取均值表示樣品的測(cè)試值。從圖中看出，ZB/WI-2樣品的絕緣性能最佳，燃燒后的炭層可以通過(guò)1.0kV的耐壓測(cè)試，相比ZB/WI-3樣品略高，這是由于ZB/WI-2中的耐火填料含量相對(duì)高，塊狀的膨脹蛭石互相堆疊，同時(shí)針尖狀的硅灰石在一定程度上對(duì)炭層起到補(bǔ)強(qiáng)作用，炭層間的空隙減少，阻礙了電流的通過(guò)，且膨脹倍率也略大于ZB/WI-3樣品，測(cè)得電壓值為空氣擊穿所需電壓，擊穿的電壓和距離有正比關(guān)系； 圖8 耐火填料和助熔劑對(duì)涂層耐火時(shí)限和最高背板溫度的影響 WI-0樣品炭層雖致密度提高，但耐火填料含量少且膨脹倍率低，同時(shí)炭層間還存在細(xì)小孔洞，因此耐電壓較低，為0.5kV。 圖10為WI-0、ZB/WI-2和ZB/WI-3樣品的拉剪強(qiáng)度，由于基體樹(shù)脂具有良好的粘結(jié)性，加入填料后仍保持良好的粘結(jié)強(qiáng)度。從圖10可以看出，3個(gè)樣品的拉剪強(qiáng)度均在7MPa之上，且相差不大。其中，由于WI-0樣品中加入大量的ZB,ZB粒徑較小且比表面積大，易導(dǎo)致ZB顆粒的團(tuán)聚，在拉剪過(guò)程中產(chǎn)生應(yīng)力集中的概率增加，在較低拉剪強(qiáng)度下樣品被破壞9，因此拉剪強(qiáng)度最低，僅為7MPa；ZB/WI-2和ZB/WI-3樣品由于ZB和硅灰石的含量相差不大，兩者的拉剪強(qiáng)度相同，達(dá)到了7.8MPa，表明制備得到的新型防火涂料粘結(jié)強(qiáng)度高。 2.4可瓷化機(jī)理 綜合上述討論，提出了制備得到的新型防火涂料的可瓷化機(jī)理，瓷化機(jī)理示意圖如圖11所示。涂層在高溫下燃燒，APP受熱分解生成偏磷酸等酸性物質(zhì)促進(jìn)基體樹(shù)脂脫水成熔融態(tài)炭層，并釋放N2氣體；同時(shí)片狀生蛭石膨脹成塊狀膨脹蛭石，ZB在高溫下分解熔融成液態(tài)使黏度提高，和APP在高溫下生成的磷酸鹽共同將針狀耐火填料硅灰石和塊狀耐火填料膨脹蛭石粘結(jié)在一起，產(chǎn)生共晶混合物，高溫下形成陶瓷骨架23.通過(guò)APP初步促進(jìn)成炭和可瓷化形成陶瓷骨架兩者的共同作用，膨脹炭層的致密度和耐火性能有效提高。 圖9不同樣品在燃燒前后的耐電壓 圖10不同樣品的拉剪強(qiáng)度 圖11防火涂料可瓷化機(jī)理示意圖 03 結(jié)論 涂層燃燒后的膨脹倍率是影響涂層隔熱性能最關(guān)鍵的因素，膨脹倍率越大涂層的隔熱性能越好。APP含量越多的樣品，其膨脹倍率越大，ZB可以顯著提高炭層的致密性，生蛭石粉和硅灰石的加入有效提高了炭層的耐燒性能，增加了耐火時(shí)限。當(dāng)加入填料的質(zhì)量比為APP：生蛭石：ZB：硅灰石=11:5:6:10時(shí)，即ZB/WI-2樣品，其拉剪強(qiáng)度為7.8MPa，且表干厚度為0.3~0.4mm時(shí)，燃燒后的炭層可耐1.0kV電壓，涂層的耐火時(shí)限達(dá)到了10min，最高背板溫度為393℃，燃燒后形成多孔的膨脹炭層且有陶瓷狀殘余物，陶瓷狀殘余物在一定程度上提高了炭層的耐燒性能，制備得到的新型可瓷化膨脹防火涂料在電池包外殼上具有一定的應(yīng)用潛能。
版權(quán)所有?江西華杰泰礦纖科技有限公司 備案號(hào)：贛ICP備18000390號(hào)-2 技術(shù)支持：
服務(wù)咨詢(xún)熱線(xiàn)：400-000-1099 售后監(jiān)督熱線(xiàn)：13307052533 微信：BBA68868 地址：江西省上高縣科技工業(yè)園區(qū)翠霞東路13號(hào)
